國家級論文刊發(fā)淺析組合木梁、柱構研究

　　本篇文章是由《建筑節(jié)能》發(fā)表的一篇建筑論文，雜志，創(chuàng)刊于1973年，是由中國建筑東北設計研究院有限公司主辦，住房和城鄉(xiāng)建設部建筑節(jié)能中心、清華大學建筑節(jié)能中心和中國建筑學會建筑材料分會協(xié)辦的國家級建筑節(jié)能專業(yè)技術期刊。

　　摘要：本文介紹了國內(nèi)外學者在近幾年對組合木構件的研究情況，介紹了加拿大我國與加拿大木結構規(guī)范設計組合木構件的構造和設計要求，最后提出了組合木結構設計的發(fā)展前景。

　　關鍵詞：組合木柱;組合木梁;設計;發(fā)展前景

　　1.組合木的構造規(guī)定

　　組合木構件(Built-uptimbermember)是一種由多片規(guī)格材用釘或螺栓固定并排平行排列組合而成的木構件，該組合木構件分為組合梁和組合柱。

　　《木結構設計手冊》[1]中，介紹了應用較廣的現(xiàn)場組合梁和組合柱，其中矩形木柱截面尺寸不應小于140×140mm，且不小于所支承構件的寬度。由整根規(guī)格材組成的組合柱，其每一層應用長76mm、釘間距為300mm的釘子固定，或者用直徑10mm、中心距為450mm的螺栓固定，每層的厚度不小于40mm。

　　當組合截面梁采用40mm寬的規(guī)格材組成時，規(guī)格材之間應沿梁高采用等分布置的雙排釘連接，釘長不得小于90mm，釘之間的中心距不得大于450mm，釘子到每根規(guī)格材端部的距離應為100～150mm。組合梁也可以通過直徑不小于12mm、中心距為1.2m的螺栓連接，螺栓到規(guī)格材端部的距離不超過600mm。

　　我國《木結構設計規(guī)范》[2]第9.4條“梁、柱和基礎的設計”中所給出組合梁的構造設計的相關規(guī)定和《木結構設計手冊》相同;對于組合梁和柱具體的計算方法沒有明確給出，在附錄J中做了如下說明：當規(guī)格材擱柵數(shù)量大于3根，且與樓面板、屋面板或其他構件有可靠連接時，設計擱柵的抗彎承載力時，可將表中的抗彎強度設計值fm乘以1.15的共同作用系數(shù)。

　　加拿大《木結構設計標準》[3]規(guī)定組合柱沿構件長度的釘間距不應超過最薄構件厚度的6倍，且垂直構件長度方向的間距不超過釘直徑的20倍;所有釘應至少穿入最后一根單獨構件厚度的3/4，且釘子應沿組合構件長度從兩面交替打入;若組合構件中單獨構件的寬度大于其厚度的3倍以上，則構件寬度上至少有2排釘。

　　2.國內(nèi)外研究現(xiàn)狀

　　1988年Allotey，I.A[4]等人發(fā)現(xiàn)在許多發(fā)展中國家，由于關鍵材料和核心技術的缺乏，橋梁建筑相當耗費金錢和精力。然而許多國家擁有豐富的可用于橋梁的木材資源。于是作者提出了一個適用于橋梁結構的機械組合木梁，該研究理論基于實木梁的結構性能，得到了機械組合木梁的有效慣性矩和有效橫截面剪切面積定義方法。

　　2003年澳大利亞全國林業(yè)產(chǎn)業(yè)協(xié)會提出組合梁的耐久性問題，主要強調(diào)釘在其連接處因周圍環(huán)境會產(chǎn)生一定銹蝕，尤其是當周圍存在腐蝕環(huán)境時要特別注意釘連接處的保護[5]。

　　2007年DonaldEBreyer在《木結構設計》(DesignofWoodStructures)6]一書中指組合柱是由多根木片材用釘或螺栓連接在一起作為一個整體共同工作的柱。它有別于格構柱(spacedcolumns)，片材間傳遞剪力的連接件需要特別設計。由于組合柱片材間的連接不能完全有效地傳遞剪力，其承載力可先按相同截面的原木計算，再由調(diào)整系數(shù)Kf折減，Kf由連接形式確定(如釘或螺栓連接)，同時要考慮兩個方向的長細比(le/d)x與(le/d)y;其中，le為柱的有效長度，d為截面寬度。

　　2009年KamachiKen[7]等通過對機械錨固的組合木梁大量的試驗研究，建立了考慮層間滑移的多層組合梁的一般理論。并且得出了組合梁的性能介于平行弦桁架的彎曲性能和實木梁彎曲性能之間。

　　2010年Chancey，Ryan[8]等提出用石膏板做飾面來支撐木立柱墻，在木結構設計中越來越常見。但必須認識到石膏板在大荷載、非重復柱構件等條件下的局限性。這些局限性在設計組合木柱時應特別注意作者建議：兩個或兩個以上的墻骨柱的承載力應比設計成組合柱的單墻骨柱大;石膏板或其他墻壁嵌板只考慮對一根墻骨柱有支撐作用，且不應提高墻骨柱的承載力;組合柱應根據(jù)規(guī)范要求，單獨設計。

　　2011年陳迪、熊海貝[9]等通過4組共22根組合木柱構件的軸心受壓試驗，對此類軸心構件軸心受壓性能進行研究。根據(jù)各組試驗數(shù)據(jù)的對比，提出組合木柱連接釘對軸心受壓性能的提高沒有顯著影響;減小組合柱長細比，增設金屬套箍能有效提高其承載力;長細比的提高及片材數(shù)的增加能增強組合木柱的協(xié)同工作能力。

　　3.組合木構件的設計

　　3.1組合木梁的計算公式

　　組合木梁的設計計算參見加拿大《木結構手冊》[10]的規(guī)定，計算公式為：

　　(N·mm)(1)

　　(N)(2)

　　(N·mm2)(3)

　　(N)(當擱柵支座槽口開在受拉邊)(4)

　　式中：Mr—抗彎承載力(N·mm0;Vr—抗剪承載力(N);Fr—槽口抗剪承載力(N);ESI—抗彎剛度(N·mm2);Φ—0.9;Fb—fb(KDKHKSbKT)(MPa);fb—規(guī)定抗彎強度(MPa);S—截面模量(mm3);Fv—fv(KDKHKSbKT)(MPa);fv—規(guī)定抗剪強度(MPa);A—毛截面面積(mm2);E—規(guī)定彈性模量(MPa);I—慣性矩(mm2);當擱柵支座缺口開在受拉邊：Ff—ff(KDKHKSbKT)(MPa);ff—規(guī)定缺口抗剪強度。對鋸材全部取0.5MPa;KD—加載時間影響系數(shù)。當結構承受長期荷載時取0.65，承受風雪、地震等短期荷載時取1.15;KH—系統(tǒng)影響因素;KS—使用環(huán)境影響因素。干燥環(huán)境取1.0;KSE取0.94;KSb取0.84;KT—擱柵處理影響因素。對未經(jīng)防火、防腐等處理的或是經(jīng)過不減強度的藥劑處理過的擱柵取1.0;KZ—尺寸影響系數(shù);KN—缺口位置影響系數(shù);KL—橫向穩(wěn)定系數(shù)。