工程類中級(jí)職稱論文淺析基于穩(wěn)定接近度的邊坡

　　摘要：用ansys軟件進(jìn)行網(wǎng)格剖分后，導(dǎo)入FLAC中計(jì)算，利用fish語言編制計(jì)算程序，計(jì)算出每一點(diǎn)所對應(yīng)的破壞接近度數(shù)值，計(jì)算結(jié)果如圖3所示，圖中說明邊坡下方存在最不安全區(qū)域，最接近破壞，這與通常情況下邊坡的破壞形式是吻合的。

　　關(guān)鍵詞：邊坡，穩(wěn)定，接近度　工程類中級(jí)職稱

　　0.引言

　　關(guān)于邊坡動(dòng)力穩(wěn)定性的研究, 國外自1950 年Terzaghi 首次將擬靜力法應(yīng)用到地震邊坡穩(wěn)定性分析中[1]，先后提出了簡化預(yù)測永久變形的方法、邊坡穩(wěn)定性分析的概率法，到2000 年，Tahtamoni W.提出邊坡的概率三維穩(wěn)定性分析模型[2]。我國的邊坡動(dòng)力穩(wěn)定性分析比較晚。免費(fèi)論文參考網(wǎng)。王思敬提出的邊坡塊體滑動(dòng)動(dòng)力學(xué)方法[3];翟陽等采用單一頻率的振動(dòng)對土壩邊坡進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)[4]，并分析了振動(dòng)條件下邊坡對土壩抗滑穩(wěn)定性的影響，給出了邊坡與破壞加速度的關(guān)系式。張平等對巖石邊坡的平面滑動(dòng)進(jìn)行了簡化模型的系列振動(dòng)臺(tái)動(dòng)力試驗(yàn)，并提出了邊坡動(dòng)力殘余位移的累積計(jì)算公式[5]。

　　1.破壞接近度

　　屈服的出現(xiàn)是以塑性應(yīng)變的發(fā)生為標(biāo)志的;而破壞則抽象為材料進(jìn)入無限塑性的狀態(tài)，因此，理想塑性的初始屈服面就是破壞面，而硬化材料從初始屈服其經(jīng)過后繼屈服階段才能達(dá)到破壞，軟化材料則到殘余強(qiáng)度處才為破壞。從這個(gè)層面上講，塑性力學(xué)實(shí)質(zhì)上是分析材料的變形力學(xué)行為的學(xué)科，那么，如果要在此理論框架內(nèi)分析巖體工程結(jié)構(gòu)破壞的問題，則需要建立與工程這個(gè)層面上的極限狀態(tài)和破壞相對應(yīng)的評(píng)價(jià)方法。

　　符號(hào)約定：應(yīng)力分量σ ij和應(yīng)變分量ε ij 均取拉正壓負(fù)，i, j =1, 2, 3，且主應(yīng)力σ1 ≥σ2≥σ3。如不作特別說明，凡遇到上述變量，均按此符號(hào)規(guī)定取值。

　　在應(yīng)力空間內(nèi)，當(dāng)以應(yīng)力分量作為變量時(shí)，則屈服面為六維應(yīng)力空間內(nèi)的超曲面。若以主應(yīng)力分量表示時(shí)，則為主應(yīng)力空間內(nèi)一個(gè)曲面，稱為屈服曲面。免費(fèi)論文參考網(wǎng)。

　　初始屈服面或后繼屈服面將應(yīng)力空間分成兩個(gè)部分，應(yīng)力點(diǎn)在屈服面內(nèi)屬彈性狀態(tài)，此時(shí)屈服函數(shù)F (σij) < 0;在屈服面上，材料開始屈服，F(xiàn) (σij) = 0 。免費(fèi)論文參考網(wǎng)。本文在分析主應(yīng)空間內(nèi)，初始屈服面與未屈服應(yīng)力點(diǎn)的相互關(guān)系分析的基礎(chǔ)上提出了屈服接近度(YAI：yield approach index)的新概念，可廣義的表述為：描述一點(diǎn)的現(xiàn)時(shí)狀態(tài)與相對最安全狀態(tài)的參量的比，YAI 屬于[0, 1]。相對于某一強(qiáng)度理論則可以定義為：空間應(yīng)力狀態(tài)下的一點(diǎn)沿最不利應(yīng)力路徑到屈服面的距離與相應(yīng)的最穩(wěn)定參考點(diǎn)在相同羅德角方向上沿最不利應(yīng)力路徑到屈服面的距離之比。

　　以Mohr-Coulomb準(zhǔn)則為例，如圖6.11所示，P代表某一應(yīng)力狀態(tài)，與之對應(yīng)的最穩(wěn)定參考點(diǎn)即P所在π平面與等傾線的交點(diǎn)A0點(diǎn)。P沿著最不利路徑到屈服面的距離就是P點(diǎn)到屈服面的垂直距離|PS1|，A0點(diǎn)在相同羅德角方向上沿最不利應(yīng)力路徑到屈服面的距離即是|A0S1|，又因?yàn)閳D中ΔA0A1S2與ΔPS1A1的相似關(guān)系，P點(diǎn)的屈服接近度YAI如下式1所示：

　　2.邊坡算例

　　建立如圖2所示的邊坡算例，模型計(jì)算域?yàn)?0×40的區(qū)域，邊坡高度20米，x方向?qū)挾?0米。巖體彈模10 Gpa，泊松比0.33，模型右邊界下邊界設(shè)置滑動(dòng)支座，自重為2600kg/m3，重力加速度方向沿y軸向下，大小為9.8m/s2。左邊界施加有1.5MPa均布力。

　　用ansys軟件進(jìn)行網(wǎng)格剖分后，導(dǎo)入FLAC中計(jì)算，利用fish語言編制計(jì)算程序，，計(jì)算出每一點(diǎn)所對應(yīng)的破壞接近度數(shù)值，計(jì)算結(jié)果如圖3所示，圖中說明邊坡下方存在最不安全區(qū)域，最接近破壞，這與通常情況下邊坡的破壞形式是吻合的。

　　參考文獻(xiàn)

　　[1]Terzaghi K. Mechanisms of landslide , Engineering Geology(Berdey) Volume[R]1950:Geological Society of America.

　　[2]Tahtamoni W..Reliability Analysis of Three dimensional Dymanic Slope Stabilityand Earthquake induced Permanent Displacement [J] . Soil Dynamics andEarthquake Engineering,2000,19(2) : 91-114.

　　[3] 王思敬. 巖石邊坡動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性的初步探討[J] . 地質(zhì)科學(xué),1977 (4) :120-125.

　　[4] 翟陽,韓國城. 邊坡對土壩穩(wěn)定影響的振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)研究[J] . 煙臺(tái)大學(xué)學(xué)報(bào): 自然科學(xué)與工程技術(shù)版,1996 (4) :6771.

　　[5] 張平,吳德倫. 動(dòng)荷載下邊坡滑動(dòng)的試驗(yàn)研究[J] . 重慶建筑大學(xué)學(xué)報(bào),1997,19 (2) :80-86.